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Projeto de estruturas de concreto —. Procedimento. Design of concrete structures — Procedure. ABNT NBR A NBR é uma das normas técnicas da ABNT, que rege o projeto de A “ NBR – Estruturas de concreto armado – Procedimento” é uma norma . [ wp-embedder-pack width=”%” height=”px” download=”all”. Sobre: NBR - Projeto de estruturas de concreto - Procedimento ( versão corrigida) Download. Tweet . ABNT NBR Ancoragem de armaduras ativas (fios e cordoalhas pré-tracionadas) por.

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Esse tipo de emenda no permitido para barras de bitola maior que 32 mm. Acontece quando os esforos so ancorados por meio de um comprimento reto ou com grande raio de curvatura, seguido ou no de gancho. Em qualquer caso, deve ser observado o disposto em Jose Luis M. Compartilhe esta matéria. Esses critrios cobrem tanto as solicitaes normais quanto as tangenciais, incluindo a puno. A mxima armadura permitida em pilares deve considerar inclusive a sobreposio de armadura existente em regies de emenda, devendo ser tambm respeitado o disposto em Caso contrrio, a expresso completa de A resistncia dos estribos pode ser considerada com os seguintes valores mximos, sendo permitida interpolao linear: MPa, para lajes com espessura at 15 cm; MPa fywd , para lajes com espessura maior que 35 cm. Envoltria mnima de 1 ordem Sendo: M1d,mn,xxe M1d,mn,yy as componentes em flexo composta normal e M1d,mn,x e M1d,mn,y as componentes em flexo composta oblqua. Acontece quando as foras a ancorar so transmitidas ao concreto por meio de dispositivos mecnicos acoplados barra. Analogamente, aplica-se aos elementos contendo armadura passiva. A fora de puno FSd pode ser reduzida da fora distribuda aplicada na face oposta da laje, dentro do contorno considerado na verificao, C ou C. Nesse caso entende-se que o proprietrio tenha conhecimentos tcnicos e compreenda todo o teor tcnico do contrato e o autorize. Por isso, a NBR estabelece que todos os produtos da obra de concreto armado sigam parâmetros específicos.

A NBR é uma das normas técnicas da ABNT, que rege o projeto de A “ NBR – Estruturas de concreto armado – Procedimento” é uma norma . [ wp-embedder-pack width=”%” height=”px” download=”all”. Sobre: NBR - Projeto de estruturas de concreto - Procedimento ( versão corrigida) Download. Tweet . ABNT NBR Ancoragem de armaduras ativas (fios e cordoalhas pré-tracionadas) por. ABNT - Todos os direitos reservados v ABNT NBR .. Download Full EPUB Ebook here { 3deko.info }. A revisão na NBR , publicada em , trouxe algumas mudanças que . A norma fala ainda que a comparação pode ser feita com os. Download full-text PDF. Content uploaded by Impact of standard ABNT NBR in the budget of a reinforced concrete structure.

Tambm so consideradas permanentes as aes que aumentam no tempo, tendendo a um valor-limite constante. As aes permanentes devem ser consideradas com seus valores representativos mais desfavorveis para a segurana. Concretos especiais devem ter sua massa especfica determinada experimentalmente em cada caso particular ver ABNT NBR e o acrscimo decorrente da massa da armadura avaliado conforme 8. Os pesos das instalaes permanentes so considerados com os valores nominais indicados pelos respectivos fornecedores.

Na grande maioria dos casos, permite-se que a retrao seja calculada simplificadamente atravs da Tabela 8. Essa Tabela fornece o valor caracterstico superior da deformao especfica de retrao entre os instantes t0 e t, cs t,t0 , em algumas situaes usuais ver Seo 8. Nos casos correntes das obras de concreto armado, em funo da restrio retrao do concreto, imposta pela armadura, satisfazendo o mnimo especificado nesta Norma, o valor de cs t, t0 pode ser adotado igual a O valor caracterstico inferior da retrao do concreto considerado nulo.

Nos elementos estruturais permanentemente submetidos a diferentes condies de umidade em faces opostas, admite-se variao linear da retrao ao longo da espessura do elemento estrutural entre os dois valores correspondentes a cada uma das faces.

As deformaes impostas uniformes nas peas, como aquelas decorrentes de retrao, bem como temperatura e fluncia do concreto, devem ser verificadas. Os efeitos devidos a essas deformaes podem ser minimizadas pela criao de juntas de concretagem ou de dilatao. A considerao de deformaes impostas diferenciais dentro da mesma pea, decorrentes, por exemplo, de partes com espessuras muito diferentes, devem ser sempre consideradas. Nos casos em que a tenso c t0 no varia significativamente, permite-se que essas deformaes sejam calculadas simplificadamente pela expresso:.

O valor de t,t0 pode ser calculado por interpolao dos valores da Tabela 8. Essa Tabela fornece o valor caracterstico superior de t,t0 em algumas situaes usuais ver Seo 8. O valor caracterstico inferior de t,t0 considerado nulo. O deslocamento de cada apoio deve ser avaliado em funo das caractersticas fsicas do material de fundao correspondente. O conjunto desses deslocamentos constitui-se em uma nica ao, admitindo-se que todos eles sejam majorados pelo mesmo coeficiente de ponderao.

Essas imperfeies podem ser divididas em dois grupos: imperfeies globais e imperfeies locais. Na anlise global dessas estruturas, sejam elas contraventadas ou no, deve ser considerado um desaprumo dos elementos verticais, conforme mostra a Figura A considerao das aes de vento e desaprumo deve ser realizada de acordo com as seguintes possibilidades: a.

Nos demais casos, combina-se a ao do vento e desaprumo, sem necessidade da considerao do 1mn.

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Nessa combinao, admite-se considerar ambas as aes atuando na mesma direo e sentido como equivalentes a uma ao do vento, portanto como carga varivel, artificialmente amplificada para cobrir a superposio.

A comparao pode ser feita com os momentos totais na base da construo e em cada direo e sentido da aplicao da ao do vento, com desaprumo calculado com a, sem a considerao do 1mn.

No caso do dimensionamento ou verificao de um lance de pilar, deve ser considerado o efeito do desaprumo ou da falta de retilineidade do eixo do pilar [ver Figuras Pilar de contraventamento. Nas estruturas reticuladas usuais admite-se que o efeito das imperfeies locais esteja atendido se for respeitado esse valor de momento total mnimo.

A este momento devem ser acrescidos os momentos de 2 ordem definidos na Seo Para pilares de seo retangular, pode-se definir uma envoltria mnima de 1 ordem, tomada a favor da segurana, de acordo com a Figura Envoltria mnima de 1 ordem Sendo: M1d,mn,xxe M1d,mn,yy as componentes em flexo composta normal e M1d,mn,x e M1d,mn,y as componentes em flexo composta oblqua. Quando houver a necessidade de calcular os efeitos locais de 2 ordem em alguma das direes do pilar, a verificao do momento mnimo deve considerar ainda a envoltria mnima com 2 ordem, conforme A ao da protenso deve ser considerada em todas as estruturas protendidas, incluindo, alm dos elementos protendidos propriamente ditos, aqueles que sofrem a ao indireta da protenso, isto , de esforos hiperestticos de protenso.

O valor da fora de protenso deve ser calculado considerando a fora inicial e as perdas de protenso conforme estabelecido em 9. Os esforos solicitantes gerados pela ao dessa protenso podem ser calculados diretamente a partir da excentricidade do cabo na seo transversal do elemento estrutural e da fora de protenso ou atravs de um conjunto de cargas externas equivalentes, ou ainda atravs da introduo de deformaes impostas correspondentes ao pr-alongamento das armaduras.

As aes variveis diretas so constitudas pelas cargas acidentais previstas para o uso da construo, pela ao do vento e da gua, devendo-se respeitar as prescries feitas por Normas Brasileiras especficas. Essas cargas devem ser dispostas nas posies mais desfavorveis para o elemento estudado, ressalvadas as simplificaes permitidas por Normas Brasileiras especficas.

Nas estruturas em que a gua de chuva possa ficar retida deve ser considerada a presena de uma lmina de gua correspondente ao nvel da drenagem efetivamente garantida pela construo.

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As estruturas em que todas as fases construtivas no tenham sua segurana garantida pela verificao da obra pronta devem ter includas no projeto as verificaes das fases construtivas mais significativas e sua influncia na fase final. A verificao de cada uma dessas fases deve ser feita considerando a parte da estrutura j executada e as estruturas provisrias auxiliares com seus respectivos pesos prprios. Alm disso, devem ser consideradas as cargas acidentais de execuo.

Ela depende do local de implantao da construo e das dimenses dos elementos estruturais que a compem. Em edifcios de vrios andares, devem ser respeitadas as exigncias construtivas prescritas por esta Norma para que sejam minimizados os efeitos das variaes de temperatura sobre a estrutura da construo.

Na falta de dados mais precisos, pode ser admitida uma variao linear entre os valores de temperatura adotados, desde que a variao de temperatura considerada entre uma face e outra da estrutura no seja inferior a 5 C. Os valores reduzidos so determinados a partir dos valores caractersticos pela expresso 0Fk, que considera muito baixa a probabilidade de ocorrncia simultnea dos valores caractersticos de duas ou mais aes variveis de naturezas diferentes ver Estes valores reduzidos so determinados a partir dos valores caractersticos pelas expresses 1Fk e 2Fk, que estimam valores frequentes e quase permanentes, respectivamente, de uma ao que acompanha a ao principal.

As aes devem ser majoradas pelo coeficiente f, cujos valores encontram-se estabelecidos em Para elementos estruturais esbeltos crticos para a segurana de estrutura, como pilares e pilaresparedes com espessura inferior a 19 cm e lajes em balano com espessura inferior a 19 cm, os esforos solicitantes de clculo devem ser multiplicados pelo coeficiente de ajustamento n ver D desfavorvel, F favorvel, G representa as cargas variveis em geral e T a temperatura.

Para as cargas permanentes de pequena variabilidade, como o peso prprio das estruturas, especialmente as pr-moldadas, esse coeficiente pode ser reduzido para 1,3.

Locais em que no h predominncia de pesos de equipamentos que permanecem fixos por longos perodos de tempo, nem de elevadas concentraes de pessoas b. Locais em que h predominncia de pesos de equipamentos que permanecem fixos por longos perodos de tempo, ou de elevada concentrao de pessoas c.

Para os valores de 1 relativos s pontes e principalmente para os problemas de fadiga, ver Seo Edifcios residenciais. Edifcios comerciais, de escritrios, estaes e edifcios pblicos. Os valores das Tabelas O valor do coeficiente de ponderao de cargas permanentes de mesma origem, em um dado carregamento, deve ser o mesmo ao longo de toda a estrutura.

A nica exceo o caso da verificao da estabilidade como corpo rgido. A combinao das aes deve ser feita de forma que possam ser determinados os efeitos mais desfavorveis para a estrutura; a verificao da segurana em relao aos estados-limites ltimos e aos estados-limites de servio deve ser realizada em funo de combinaes ltimas e de combinaes de servio, respectivamente.

Em cada combinao devem estar presentes as aes permanentes e a ao varivel especial, quando existir, com seus valores caractersticos e as demais aes variveis com probabilidade no desprezvel, de ocorrncia simultnea, com seus valores reduzidos de combinao, conforme ABNT NBR Nesse caso se enquadram, entre outras, sismo e incndio.

Esgotamento da capacidade resistente para elementos estruturais de concreto armado a. Esgotamento da capacidade resistente para elementos estruturais de concreto protendido. Deve ser considerada, quando necessrio, a fora de protenso como carregamento externo com os valores Pkmx e Pkmn para a fora desfavorvel e favorvel, respectivamente, conforme definido na Seo 9.

No caso de estruturas usuais de edifcios, essas combinaes que consideram g reduzido 1,0 no precisam ser consideradas. Quando Fq1k ou Fq1exc atuarem em tempo muito pequeno ou tiverem probabilidade de ocorrncia muito baixa, 0j pode ser substitudo por 2j.

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Este pode ser o caso para aes ssmicas e situao de incndio. Podem tambm ser consideradas para verificaes de estados-limites de deformaes excessivas decorrentes de vento ou temperatura que podem comprometer as vedaes;. Nas combinaes quase permanentes de servio, todas as aes variveis so consideradas com seus valores quase permanentes 2 Fqk.

Nas combinaes frequentes de servio, a ao varivel principal Fq1 tomada com seu valor frequente 1 Fq1k e todas as demais aes variveis so tomadas com seus valores quase permanentes 2 Fqk. De forma a simplificar a compreenso e, portanto, a aplicao dos conceitos estabelecidos nesta Seo, os smbolos mais utilizados, ou que poderiam gerar dvidas, encontram-se a seguir definidos. Dessa forma, os smbolos subscritos tm o mesmo significado apresentado em 4.

Usualmente de interesse a resistncia caracterstica inferior fk,inf, cujo valor menor que a resistncia mdia fm, embora por vezes haja interesse na resistncia caracterstica superior fk,sup, cujo valor maior que fm.

As tenses resistentes de clculo Rd ou Rd so estabelecidas para a determinao das solicitaes resistentes de clculo que no dependam diretamente das resistncias medidas convencionalmente em ensaios de corpos de prova padronizados dos materiais empregados. Os valores de Rd e Rd so estabelecidos, em cada caso particular, a partir das teorias de resistncia dos elementos estruturais considerados.

Nesse caso, o controle da resistncia compresso do concreto deve ser feito aos 28 dias, de forma a confirmar o valor de fck adotado no projeto; b. Essa verificao deve ser feita aos t dias, para as cargas aplicadas at essa data.

Ainda deve ser feita a verificao para a totalidade das cargas aplicadas aos 28 dias. Nesse caso, o controle da resistncia compresso do concreto deve ser feito em duas datas: aos t dias e aos 28 dias, de forma a confirmar os valores de fckj e fck adotados no projeto.

Para a execuo de elementos estruturais nos quais estejam previstas condies desfavorveis por exemplo, ms condies de transporte, ou adensamento manual, ou concretagem deficiente por concentrao de armadura , o coeficiente c deve ser multiplicado por 1,1.

Norma Comentada: ABNT NBR 6118 – Estruturas de Concreto Armado – Procedimento

Admite-se, no caso de testemunhos extrados da estrutura, dividir o valor de c por 1,1. Admite-se, nas obras de pequena importncia, o emprego de ao CA sem a realizao do controle de qualidade estabelecido na ABNT NBR , desde que o coeficiente de ponderao para o ao seja multiplicado por 1,1.

Para a verificao do estado-limite ltimo de perda de equilbrio como corpo rgido, Rd e Sd devem assumir os valores de clculo das aes estabilizantes e desestabilizantes respectivamente. Para aplicaes especficas, ver Sees 17, 19 e As solicitaes de clculo so calculadas, para a combinao de aes considerada, de acordo com a anlise estrutural ver Seo Estes limites podem ser reduzidos, respeitando-se um mnimo absoluto de 10 cm em casos excepcionais, sendo obrigatoriamente respeitadas as seguintes condies: a.

A seo transversal de pilares e pilares-parede macios, qualquer que seja a sua forma, no pode apresentar dimenso menor que 19 cm. Em casos especiais, permite-se a considerao de dimenses entre 19 cm e 14 cm, desde que se multipliquem os esforos solicitantes de clculo a serem considerados no dimensionamento por um coeficiente adicional n, de acordo com o indicado na Tabela Em qualquer caso, no se permite pilar com seo transversal de rea inferior a cm2.

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NOTA O coeficiente n deve majorar os esforos solicitantes finais de clculo quando de seu dimensionamento. No dimensionamento das lajes em balano, os esforos solicitantes de clculo a serem considerados devem ser multiplicados por um coeficiente adicional n, de acordo com o indicado na Tabela NOTA O coeficiente n deve majorar os esforos solicitantes finais de clculo nas lajes em balano, quando de seu dimensionamento.

O valor mnimo absoluto da espessura da mesa deve ser 5 cm, quando existirem tubulaes embutidas de dimetro menor ou igual a 10 mm. A espessura das nervuras no pode ser inferior a 5 cm. Nervuras com espessura menor que 8 cm no podem conter armadura de compresso. De maneira geral os furos tm dimenses pequenas em relao ao elemento estrutural enquanto as aberturas no.

Um conjunto de furos muito prximos deve ser tratado como uma abertura. A seo remanescente nessa regio, tendo sido descontada a rea ocupada pelo furo, deve ser capaz de resistir aos esforos previstos no clculo, alm de permitir uma boa concretagem.

Devem ser respeitadas, simultaneamente, para dispensa da verificao, as seguintes condies:. Lajes de outros tipos podem ser dispensadas dessa verificao, quando armadas em duas direes e sendo verificadas, simultaneamente, as seguintes condies: a. Consideram-se canalizaes embutidas as que resultem em aberturas segundo o eixo longitudinal de um elemento linear, contidas em um elemento de superfcie ou imersas no interior de um elemento de volume.

Os elementos estruturais no podem conter canalizaes embutidas nos seguintes casos: a. Deslocamentos-limites so valores prticos utilizados para verificao em servio do estado-limite de deformaes excessivas da estrutura. Para os efeitos desta Norma, so classificados nos quatro grupos bsicos a seguir relacionados: a. A limitao da flecha para prevenir essas vibraes, em situaes especiais de utilizao, deve ser realizada como estabelecido na Seo 23;.

Se os deslocamentos forem relevantes para o elemento considerado, seus efeitos sobre as tenses ou sobre a estabilidade da estrutura devem ser considerados, incorporando-as ao modelo estrutural adotado. Na Tabela Se os deslocamentos forem relevantes para o elemento considerado, seus efeitos sobre as tenses ou sobre a estabilidade da estrutura devem ser considerados, incorporando-os ao modelo estrutural adotado.

As superfcies devem ser suficientemente inclinadas ou o deslocamento previsto compensado por contraflechas, de modo a no se ter acmulo de gua. No podem ser includos os deslocamentos devidos a deformaes axiais nos pilares. O limite tambm se aplica ao deslocamento vertical relativo das extremidades de lintis conectados a duas paredes de contraventamento, quando Hi representa o comprimento do lintel.

NOTAS 1 Todos os valores-limites de deslocamentos supem elementos de vo l suportados em ambas as extremidades por apoios que no se movem.

Quando se tratar de balanos, o vo equivalente a ser considerado deve ser o dobro do comprimento do balano. Visando obter bom desempenho relacionado proteo das armaduras quanto corroso e aceitabilidade sensorial dos usurios, busca-se controlar a abertura dessas fissuras.

Nas estruturas com armaduras ativas concreto protendido , existe tambm, com menor probabilidade, a possibilidade de aparecimento de fissuras. Nesse caso as fissuras podem ser mais nocivas, pois existe a possibilidade de corroso sob tenso das armaduras. De maneira geral, a presena de fissuras com aberturas que respeitem os limites dados em As fissuras podem ainda ocorrer por outras causas, como retrao plstica trmica ou devido a reaes qumicas internas do concreto nas primeiras idades, devendo ser evitadas ou limitadas por cuidados tecnolgicos, especialmente na definio do trao e na cura do concreto.

Como para as armaduras ativas existe a possibilidade de corroso sob tenso, esses limites devem ser mais restritos e funo direta da agressividade do ambiente, dada pela classe de agressividade ambiental ver Seo 6. Entretanto, devido ao estgio atual dos conhecimentos e da alta variabilidade das grandezas envolvidas, esses limites devem ser vistos apenas como critrios para um projeto adequado de estruturas.

Embora as estimativas de abertura de fissuras feitas em Para controles mais efetivos da fissurao nessas estruturas, conveniente a utilizao da protenso. Por controle de fissurao quanto aceitabilidade sensorial, entende-se a situao em que as fissuras passam a causar desconforto psicolgico aos usurios, embora no representem perda de segurana da estrutura.

Limites mais severos de aberturas de fissuras podem ser estabelecidos com o contratante. A anlise estrutural permite estabelecer as distribuies de esforos internos, tenses, deformaes e deslocamentos, em uma parte ou em toda a estrutura.

Em um projeto pode ser necessrio mais de um modelo para realizar as verificaes previstas nesta Norma. O modelo estrutural pode ser idealizado como a composio de elementos estruturais bsicos, conforme definido em No caso de modelos baseados no mtodo dos elementos finitos, diferenas finitas ou analogia de grelha, entre outros, a discretizao da estrutura deve ser suficiente para no trazer erros significativos para a anlise.

NBR 6118-2014 - Projeto de Estruturas de Concreto - Procedimento (Versão Corrigida)

O modelo deve representar a geometria dos elementos estruturais, os carregamentos atuantes, as condies de contorno, as caractersticas e respostas dos materiais, sempre em funo do objetivo especfico da anlise. A resposta dos materiais pode ser representada por um dos tipos de anlise estrutural apresentados em Em casos mais complexos, a interao solo-estrutura deve ser contemplada pelo modelo. No caso de estruturas protendidas, a anlise estrutural deve considerar a migrao da protenso para elementos adjacentes.

Para minimizar tal efeito, pode-se diminuir a rigidez desses elementos ou usar procedimentos construtivos, de modo a garantir a deslocabilidade adequada realizao efetiva da protenso. Anlises locais complementares devem ser efetuadas nos casos em que a hiptese da seo plana no se aplica ver Sees 21 e Anlises locais complementares tambm devem ser efetuadas quando a no linearidade introduzida pela fissurao for importante, como, por exemplo, na avaliao das flechas.

O dimensionamento desses elementos deve ser feito para esses esforos solicitantes pela teoria de concreto estrutural, conforme definido pelos critrios gerais desta Norma, especificamente das Sees 16, 17 e 19, bem como os requisitos de detalhamento das Sees 9, 18 e O dimensionamento das armaduras no pode ser realizado apenas a partir dos esforos ou das tenses resultantes desta anlise, por exemplo de trao, numa certa regio do modelo.

As armaduras devem sempre respeitar as quantidades necessrias, mnimas e mximas exigidas por esta Norma segundo a teoria de concreto estrutural, bem como os critrios de detalhamento prescritos por ela. As equaes de equilbrio podem ser estabelecidas com base na geometria indeformada da estrutura teoria de 1 ordem , exceto nos casos em que os deslocamentos alterem de maneira significativa os esforos internos teoria de 2 ordem, ver Seo Admite-se carregamento monotnico at o estado-limite considerado, nas estruturas usuais, desde que a resposta a ciclos de carga e descarga, em servio, no solicite o concreto a tenses de compresso acima de 0,5 fck.

So aqueles em que o comprimento longitudinal supera em pelo menos trs vezes a maior dimenso da seo transversal, sendo tambm denominados barras. De acordo com a sua funo estrutural, recebem as designaes definidas em As placas de concreto so usualmente denominadas lajes.

Elementos de superfcie plana, sujeitos principalmente a aes contidas em seu plano. As chapas de concreto em que o vo for menor que trs vezes a maior dimenso da seo transversal so usualmente denominadas vigas-parede. Podem ser compostos por uma ou mais superfcies associadas.

Para situaes de verificaes de projetos ou obras j executadas, no conformidades identificadas atravs de um desses mtodos de anlise estrutural no sero aceitas como impugnaes. Para aceitao desse projeto ou obra, suficiente mostrar a conformidade com a norma por um dos outros mtodos de anlise estrutural.

Os mtodos de anlise de Na anlise global, as caractersticas geomtricas podem ser determinadas pela seo bruta de concreto dos elementos estruturais. Em anlises locais para clculo dos deslocamentos, na eventualidade da fissurao, esta deve ser considerada.

Os valores para o mdulo de elasticidade e o coeficiente de Poisson devem ser adotados de acordo com o apresentado em 8. Os resultados de uma anlise linear so usualmente empregados para a verificao de estadoslimites de servio. Os esforos solicitantes decorrentes de uma anlise linear podem servir de base para o dimensionamento dos elementos estruturais no estado-limite ltimo, mesmo que esse dimensionamento admita a plastificao dos materiais, desde que se garanta uma dutilidade mnima s peas.

Na anlise linear com redistribuio, os efeitos das aes, determinados em uma anlise linear, so redistribudos na estrutura, para as combinaes de carregamento do ELU. Nesse caso, as condies de equilbrio e de dutilidade devem ser obrigatoriamente satisfeitas. Todos os esforos internos devem ser recalculados, de modo a garantir o equilbrio de cada um dos elementos estruturais e da estrutura como um todo. Os efeitos de redistribuio devem ser considerados em todos os aspectos do projeto estrutural, inclusive nas condies de ancoragem e corte de armaduras e nas foras a ancorar.

Cuidados especiais devem ser tomados com relao aos carregamentos de grande variabilidade. As verificaes de combinaes de carregamento de ELS ou de fadiga podem ser baseadas na anlise linear sem redistribuio.

De uma maneira geral desejvel que no haja redistribuio de esforos nas verificaes em servio. A anlise estrutural denominada plstica quando as no linearidades puderem ser consideradas, admitindo-se materiais de comportamento rgido-plstico perfeito ou elastoplstico perfeito. Este tipo de anlise deve ser usado apenas para verificaes de ELU. A anlise plstica de estruturas reticuladas no pode ser adotada quando: a.

No caso de carregamento cclico com possibilidade de fadiga, deve-se evitar o clculo plstico, observando-se as prescries contidas na Seo Toda a geometria da estrutura, bem como todas as suas armaduras, precisam ser conhecidas para que a anlise no linear possa ser efetuada, pois a resposta da estrutura depende de como ela foi armada.

Condies de equilbrio, de compatibilidade e de dutilidade devem ser necessariamente satisfeitas. Anlises no lineares podem ser adotadas tanto para verificaes de estados-limites ltimos como para verificaes de estados-limites de servio. Para anlise de esforos solicitantes no estado-limite ltimo, os procedimentos aproximados definidos na Seo 15 podem ser aplicados.

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A metodologia empregada nos experimentos deve assegurar a possibilidade de obter a correta interpretao dos resultados. Neste caso, a interpretao dos resultados deve ser justificada por modelo terico de equilbrio nas sees crticas e anlise estatstica dos resultados.

A nova versão da NBR 6118

Se for possvel uma avaliao adequada da variabilidade dos resultados, pode-se adotar as margens de segurana prescritas nesta Norma, conforme as Sees 11 e Caso contrrio, quando s for possvel avaliar o valor mdio dos resultados, deve ser ampliada a margem de segurana referida nesta Norma, cobrindo a favor da segurana as variabilidades avaliadas por outros meios. Obrigatoriamente, devem ser obtidos resultados para todos os estados-limites ltimos e de servio a serem empregados na anlise da estrutura.

Todas as aes, condies e possveis influncias que possam ocorrer durante a vida da estrutura devem ser convenientemente reproduzidas nos ensaios. Esse tipo de anlise apropriado quando os modelos de clculo so insuficientes ou esto fora do escopo desta Norma.

Para o caso de provas de carga, devem ser atendidas as prescries da Seo Quando a estrutura for modelada sem a considerao automtica da ao conjunta de lajes e vigas, esse efeito pode ser considerado mediante a adoo de uma largura colaborante da laje associada viga, compondo uma seo transversal T.

A considerao da seo T pode ser feita para estabelecer as distribuies de esforos internos, tenses, deformaes e deslocamentos na estrutura, de uma forma mais realista. Alternativamente, o cmputo da distncia a pode ser feito ou verificado mediante exame dos diagramas de momentos fletores na estrutura.

No caso de vigas contnuas, permite-se calcul-las com uma largura colaborante nica para todas as sees, inclusive nos apoios sob momentos negativos, desde que essa largura seja calculada a partir do trecho de momentos positivos onde a largura resulte mnima. Devem ser respeitados os limites b1 e b3, conforme indicado na Figura Quando a laje apresentar aberturas ou interrupes na regio da mesa colaborante, a variao da largura efetiva bef da mesa deve respeitar o mximo bf e limitaes impostas pelas aberturas, conforme mostra a Figura Esse arredondamento pode ser feito de maneira aproximada, conforme indicado na Figura Para verificao das flechas, devem obrigatoriamente ser consideradas a fissurao e a fluncia, usando, por exemplo, o critrio de Quando forem utilizados procedimentos aproximados, apenas uma pequena redistribuio permitida em estruturas de ns mveis ver As redistribuies implcitas em uma anlise de segunda ordem devem ser realizadas de acordo com a Seo A capacidade de rotao dos elementos estruturais funo da posio da linha neutra no ELU.

Para proporcionar o adequado comportamento dtil em vigas e lajes, a posio da linha neutra no ELU deve obedecer aos seguintes limites:.

Esses limites podem ser alterados se forem utilizados detalhes especiais de armaduras, como, por exemplo, os que produzem confinamento nessas regies.

Pode ser adotada redistribuio fora dos limites estabelecidos nesta Norma, desde que a estrutura seja calculada mediante o emprego de anlise no linear ou de anlise plstica, com verificao explcita da capacidade de rotao das rtulas plsticas. O limite da rotao plstica solicitante, funo da profundidade da linha neutra no estado-limite ltimo flexo simples para o momento fletor solicitante MSd da seo crtica, dada na Figura A verificao da capacidade de rotao de rtulas plsticas deve ser feita para cada uma das combinaes de carregamento consideradas.

Ateno especial deve ser dada verificao da fissurao nas rtulas para condies de servio. Para classes de concreto entre C50 e C90, vlida a interpolao linear dos valores obtidos na Figura A adequao do modelo empregado deve ser verificada mediante anlise cuidadosa dos resultados obtidos. Cuidados devem ser tomados para garantir o equilbrio de momentos nos ns viga-pilar, especialmente nos modelos mais simples, como o de vigas contnuas. Os pavimentos dos edifcios podem ser modelados como grelhas, para o estudo das cargas verticais, considerando-se a rigidez flexo dos pilares de maneira anloga que foi prescrita para as vigas contnuas.

Modelos de grelha e prticos espaciais, para verificao de estados-limites ltimos, podem ser considerados com rigidez toro das vigas nulas, de modo a eliminar a toro de compatibilidade da anlise, ressalvando o indicado em Perfis abertos de parede fina podem ser modelados considerando o disposto em Na determinao dos esforos solicitantes nas lajes, dever ser avaliada a necessidade da considerao da aplicao da alternncia das sobrecargas.

Os valores de a1 e a2, em cada extremidade do vo, podem ser determinados pelos valores apropriados de ai definidos na Figura Aplicam-se s estruturas de placas os mtodos baseados na teoria da elasticidade, com coeficiente de Poisson igual a 0,2. Devem ser atendidas as condies gerais expressas em Os eventuais efeitos de fissurao e deformao lenta devem ser considerados de forma anloga aos procedimentos expostos na Seo O coeficiente de redistribuio deve, ainda, obedecer ao limite 0, Para garantia de condies apropriadas de dutilidade, dispensando a verificao explcita da capacidade de rotao plstica, prescrita em Cuidados especiais devem ser tomados em relao fissurao e verificao das flechas no ELS, principalmente quando se adota a relao entre momentos muito diferente da que resulta de uma anlise elstica.

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As verificaes de servio e de fadiga devem ser feitas baseadas em uma anlise elstica. Anlises no lineares so permitidas tanto para verificaes de estados-limites ltimos como para verificaes de estados-limites de servio. No caso de anlise plstica, a compatibilizao pode ser realizada mediante alterao das razes entre momentos de borda e vo, em procedimento iterativo, at a obteno de valores equilibrados nas bordas. Permite-se, simplificadamente, a adoo do maior valor de momento negativo em vez de equilibrar os momentos de lajes diferentes sobre uma borda comum.

As lajes com nervuras pr-moldadas devem atender adicionalmente s prescries das Normas Brasileiras especficas. Todas as prescries anteriores relativas s lajes podem ser consideradas vlidas, desde que sejam obedecidas as condies de Quando essas hipteses no forem verificadas, deve-se analisar a laje nervurada considerando a capa como laje macia apoiada em uma grelha de vigas.

As lajes nervuradas unidirecionais devem ser calculadas segundo a direo das nervuras, desprezadas a rigidez transversal e a rigidez toro. As lajes nervuradas bidirecionais conforme ABNT NBR podem ser calculadas, para efeito de esforos solicitantes, como lajes macias. A anlise estrutural de lajes lisas e cogumelo deve ser realizada mediante emprego de procedimento numrico adequado, por exemplo, diferenas finitas, elementos finitos ou elementos de contorno.

Nos casos das lajes em concreto armado, em que os pilares estiverem dispostos em filas ortogonais, de maneira regular e com vos pouco diferentes, o clculo dos esforos pode ser realizado pelo processo elstico aproximado, com redistribuio, que consiste em adotar, em cada direo, prticos mltiplos, para obteno dos esforos solicitantes. Para cada prtico deve ser considerada a carga total. A distribuio dos momentos, obtida em cada direo, segundo as faixas indicadas na Figura Devem ser cuidadosamente estudadas as ligaes das lajes com os pilares, com especial ateno aos casos em que no haja simetria de forma ou de carregamento da laje em relao ao apoio.

Obrigatoriamente, devem ser considerados os momentos de ligao entre laje e pilares extremos. A puno deve ser verificada de acordo com A anlise linear, na maioria dos casos, deve ser realizada com o emprego de procedimento numrico adequado, como, por exemplo, diferenas finitas, elementos finitos ou elementos de contorno.

Para a considerao de uma viga-parede ou um pilar-parede como componente de um sistema estrutural, permite-se represent-lo por elemento linear, desde que se considere a deformao por cisalhamento, e um ajuste de sua rigidez flexo para o comportamento real.

A anlise linear, na maioria dos casos, deve ser realizada com o emprego de procedimento numrico adequado, como, por exemplo, diferenas finitas ou elementos finitos. Os princpios desta seo podem ser aplicados a outros tipos de elementos estruturais, como cascas, paredes e vigas-parede. Nas estruturas de concreto armado, o estado-limite ltimo de instabilidade atingido sempre que, ao crescer a intensidade do carregamento e, portanto, das deformaes, h elementos submetidos a flexo-compresso em que o aumento da capacidade resistente passa a ser inferior ao aumento da solicitao.

Os casos a e b podem ocorrer para estruturas de material de comportamento linear ou no linear. Efeitos de 2 ordem so aqueles que se somam aos obtidos em uma anlise de primeira ordem em que o equilbrio da estrutura estudado na configurao geomtrica inicial , quando a anlise do equilbrio passa a ser efetuada considerando a configurao deformada. A no linearidade fsica, presente nas estruturas de concreto armado, deve ser obrigatoriamente considerada.

A deformabilidade dos elementos deve ser calculada com base nos diagramas tenso-deformao dos materiais definidos na Seo 8. A tenso de pico do concreto deve ser igual a 1,10 fcd, j includo o efeito de carga mantida Rsch , e a do ao deve ser igual a fyd, com os valores de c e s utilizados para o ELU. Possveis incertezas nas caractersticas dos apoios da estrutura e na deformabilidade desta devem ser consideradas na anlise.

Para escolha da combinao de aes e dos coeficientes f e 0, ver a Seo Assim, a relao momento-curvatura apresenta o aspecto da Figura A curva tracejada, obtida com os valores de clculo das resistncias do concreto e do ao, utilizada somente para definir o esforo resistente MRd correspondente a NRd ponto mximo. A reta AB caracterizada pela rigidez secante EI sec, que pode ser utilizada em processos aproximados para flexo composta normal ou oblqua. Esse valor da rigidez secante adimensional pode ser colocado, em conjunto com os valores ltimos de NRd e MRd, em bacos de interao fora normal-momento fletor.

As imperfeies geomtricas global e local devem ser consideradas de acordo com o prescrito em Para pilares de seo retangular, quando houver a necessidade de calcular os efeitos locais de 2 ordem, a verificao do momento mnimo pode ser considerada atendida quando, no dimensionamento adotado, obtm-se uma envoltria resistente que englobe a envoltria mnima com 2 ordem, cujos momentos totais so calculados a partir dos momentos mnimos de 1 ordem e de acordo com A considerao desta envoltria mnima pode ser realizada atravs de duas anlises flexo composta normal, calculadas de forma isolada e com momentos fletores mnimos de 1 ordem atuantes nos extremos do pilar, nas suas direes principais.

Envoltria mnima com 2a ordem Sendo: Md,tot,mn,xx e Md,tot,mn,yy as componentes em flexo composta normal e Md,tot,mn,x e Md,tot,mn,y as componentes em flexo composta oblqua. Sob a ao das cargas verticais e horizontais, os ns da estrutura deslocam-se horizontalmente. Os esforos de 2 ordem decorrentes desses deslocamentos so chamados efeitos globais de 2 ordem. Nas barras da estrutura, como um lance de pilar, os respectivos eixos no se mantm retilneos, surgindo a efeitos locais de 2 ordem que, em princpio, afetam principalmente os esforos solicitantes ao longo delas.

Isso porque, quando feita de forma incorreta, a retirada pode prejudicar a resistência mecânica do produto. Pode, ainda, causar problemas estéticos à superfície. Com o cuidado, garante-se a enorme resistência física do concreto armado, sua durabilidade e uniformidade. Por isso, a NBR estabelece que todos os produtos da obra de concreto armado sigam parâmetros específicos. As condições de equilíbrio da norma podem ser empregadas com base na geometria indeformada da estrutura.

Isso antes que ele sofra uma fratura. Além dos aspectos apresentados neste texto, a NBR aborda muitos outros relacionados ao uso do concreto armado. Por isso, é preciso que as normas da ABNT sejam atualizadas. Lembre-se, também, de sempre pesquisar se houve novas atualizações. Se você continuar a navegar o site, você aceita o uso de cookies. Se você continuar a utilizar o site, você aceita o uso de cookies. Publicada em 29 de abr de SlideShare Explorar Pesquisar Você.

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